Методика расчета и наладка элеваторов и элеваторных узлов. Коэффициент смешения элеватора должен быть
Коэффициент смешения
Элеваторный узел. | Схема элеватора 1. сопло; 2. камера подмешивания; 3. камера смешения; 4. диффузор |
Широкое распространение элеваторов вызвано их постоянной устойчивой работой при изменении теплового и гидравлического режима в тепловых сетях. Так же элеваторы не требуют постоянного наблюдения, а регулировка его производительности заключается лишь в выборе правильного диаметра сопла. Подбор размеров и диаметров труб элеваторного узла, а так же выбор диаметра сопла должен осуществляться только в проектном бюро, имеющем соответствующую компетенцию.
Схема элеваторного узла
1 - подющий теплопровод; 2 - обратный теплопровод; 3 - задвижки; 4 - водомер; 5 - грязевики; 6 - манометры; 7 - термометры; 8 - элеватор; 9 – теплоизлучатель.
Рассмотрим подробнее принцип действия элеватора:
1– сопло; 2 – камера всасывания; 3 – камера смешения; 4 – диффузор.
Сетевая вода поступает в суживающееся сопло и на выходе приобретает значительную скорость, благодаря срабатыванию перепада давления в сопле от Р1 до Р0. В результате давление в камере всасывания становится ниже Р2, и рабочая струя захватывает пассивные массы окружающей воды, передавая им часть своей энергии. Таким образом, происходит подсос воды из обратной линии. В камере смешения скорость потока выравнивается с некоторым возрастанием давления к концу камеры (примем это давление условно постоянным ввиду незначительности его повышения). В диффузоре поток тормозится, скорость снижается, а давление возрастает до Р3.
Основной характеристикой элеватора является коэффициент смешения (инжекции) – отношение количества инжектируемой воды G2 к количеству воды, поступающей из тепловой сети G1:
U = G2 / G1. Чаще применяется другое соотношение, выводимое из уравнения теплового баланса элеватора:
G1c1t1 + G2c2t2 = G3c3t3.
При условии, что G3 = G2 + G1,U = (t1 - t3)/(t3 - t2).
Если тепловая сеть работает по графику 150 – 700С, а система отопления по графику 95 - 700С, то коэффициент смешения элеватора должен бытьU = (150 - 95)/(95 - 70) = 2,2.
Это означает, что на каждую единицу массы высокотемпературной сетевой воды должно приходиться при смешении 2,2 массы охлажденной обратной воды после системы отопления.Схемы с элеватором уже не отвечают возросшим условиям надежности, качества и повышения экономичности систем теплоснабжения в целом. Кроме того, ограничивается возможность автоматического регулирования систем отопления.
Если для надежной работы элеватора перепад давлений между подающей и обратной линиями на абонентском вводе недостаточен, то применяют смесительные насосы. Они снизят температуру воды, подаваемой в систему отопления, и обеспечат циркуляцию.
misle.ru
«Определение коэффициента смешения и коэффициента полезного действия водоструйного насоса (элеватора) теплофикационного ввода» Ростов-на-Дону
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования
„РОСТОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ”
Утверждено
на заседании кафедры
теплогазоснабжения
29 марта 2007 г.
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ
к лабораторной работе по теплоснабжению
2007
УДК 697.34
Методические указания к лабораторной работе
по теплоснабжению «Определение коэффициента
смешения и коэффициента полезного действия
водоструйного насоса (элеватора) теплофикационного
ввода». – Ростов-на-Дону: РГСУ, 2007. - 14 с.
Рассматривается устройство и работа типового теплофикационного ввода системы централизованного теплоснабжения. Опытным путем определяются основные характеристики водоструйного насоса (элеватора) – коэффициент смешения и коэффициент полезного действия; производится проверка главных конструктивных размеров.
Указания предназначены для студентов очной и заочной форм обучения по специальности 270109 «Теплогазоснабжение и вентиляция».
Составители: к.т.н, доц. В.В. Василенко
ассист. А.Н. Бутенко
Рецензент: к.т.н, доц. Г.М. Кравченко
Редактор Н.Е. Гладких
Темплан 2007 г., поз. 206 в
Подписано в печать 21.05.07. Формат 60х84/16. Бумага писчая. Ризограф.
Уч.-изд.л. 1,0. Тираж 50 экз. Заказ
Редакционно-издательский центр Ростовского государственного
строительного университета.
344022, Ростов-на-Дону, ул. Социалистическая, 162.
© Ростовский государственный
строительный университет, 2007
И Н С Т Р У К Ц И Я
по технике безопасности при выполнении лабораторной работа
1.Типовой теплофикационный ввод, на котором выполняется лабораторная работа, присоединен к сети централизованной системы теплоснабжения города, вследствие чего при проведении лабораторной роботы должны выполняться соответствующие требования Правил техники безопасности при обслуживании тепловых сетей и тепловых пунктов.
2. Основные правила техники безопасности при выполнении лабораторной работы:
- запрещается выполнять лабораторную работу, если температура и давление на вводе превышают пределы, установленные техническим паспортом;
- под теплофикационный ввод должно быть отведено отдельное помещение, имеющее доступный вход, открывающийся наружу, двери оборудованные надежными запорами;
- включение теплофикационного ввода осуществляется лаборантом до начала лабораторной работы под непосредственным наблюдением преподавателя, проводящего данную лабораторную работу. Присутствие студентов в период пуска в помещении ввода запрещается. Перед пуском внешним осмотром проверяют исправность трубопроводов, состояние задвижек, наличие и исправность воздушников и дренажей, контрольно-измерительных приборов и другого оборудования;
- заполнение теплофикационного ввода водой производится через обратную линию медленным открытием задвижки (вентиля). Не допускается заполнение ввода водой с температурой выше 70С;
- оборудование ввода должно быть тщательно теплоизолировано.
З А П Р Е Щ А Е Т С Я
- включать и переключать схему ввода без разрешения руководителя, выполняющего лабораторную работу;
- производить переключения, не связанные с выполнением лабораторной работы;
- опираться, облокачиваться на трубопроводы и арматуру теплофикационного ввода.
СТУДЕНТ ОБЯЗАН
- ознакомиться с планом эвакуации из лаборатории в случае аварийного положения;
- соблюдать дисциплину при выполнении работы;
- до выполнения лабораторной работы изучить методику измерений и порядок проведения опытов.
ДОВРАЧЕБНАЯ ПОМОЩЬ ПРИ ТЕРМИЧЕСКИХ ОЖОГАХ
При оказании помощи пострадавшему во избежание заражения нельзя касаться руками обожженных участков кожи или смазывать их мазями, маслами и т.п. При небольших ожогах первой и второй степени нужно наложить на обожженный участок стерильную повязку. Одежду и обувь с обожженного места нельзя срывать, а следует разрезать ножницами и осторожно снять. Если части одежды прилипли к обожженному участку кожи, то поверх нужно наложить стерильную повязку и направить пострадавшего в лечебное учреждение.
При тяжелых и обширных ожогах необходимо пострадавшего завернуть в чистую простыню или ткань, не раздевая его, укрыть потеплее, напоить теплым чаем и создать покой до прибытия врача.
При первых признаках шока, когда пострадавший резко бледнеет, дыхание у него становится поверхностным и частым, пульс едва прощупывается, необходимо срочно дать ему выпить 15-20 капель настоя валерианы.
studfiles.net
7. Пример расчета
Определить размеры водоструйного насоса (элеватора) для присоединения отопительной системы к тепловой сети и определить перепад давлений в сопле элеватора. Массовый расход воды в отопительной системе G0 = 40 т/ч = 11,2 кг/с. Перепад давлений в отопительной системе при расчетном расходе водыP0 = 10000 Па. Расход воды в тепловой сети (расход рабочей воды)GP = 12,5 т/ч = 3,5 кг/с.
Решение
Коэффициент смешения элеватора
Сопротивление отопительной системы
Пач2/м6.
Диаметр камеры смешения
.
Принимаем ближайший диаметр по нормали элеваторов
d3 = 59 мм = 0,059 м.
Диаметр сопла элеватора вычисляют по формуле (6.5). Предварительно принимается n = 1,1.
Действительное значение
.
Вследствие того, что величина n близка к предварительно принятой величине, диаметр сопла не пересчитывается.
Сопротивление сопла элеватора
Пач2/м6.
Перепад давлений в сопле элеватора
Па.
Коэффициент полезного действия элеватора
.
8. Из совместного решения уравнений характеристик местной отопительной системы и водоструйного насоса (элеватора) выводится формула для определения коэффициента смешения элеватора с заданными геометрическими размерами fP1 иf3 при его работе на отопительную установку с заданным сопротивлением
(8.1)
где
2,3,4 – коэффициенты скорости цилиндрической камеры смешения,
диффузора, входного участка камеры смешения.
Из уравнения (8.1) видно, что при работе элеватора на замкнутую систему, которой является отопительная установка, коэффициент смешения зависит только от его геометрических размеров f3 иfP1 и сопротивления отопительной установкиSC.
Коэффициент смешения не зависит от перепада давлений в сопле элеватора PP. При постоянном сопротивлении отопительной установки (SC = const) изменение перепада давлений в соплеPP вызывает изменение расхода водыGP и пропорциональное изменение расхода воды через отопительную установкуG0. Коэффициент смешения при этом остается постоянным.
КОНТРОЛЬНЫЕ ВОПРОСЫ
Назначение водоструйного насоса (элеватора) системы отопления.
Устройство элеватора и условия его работы в системе отопления.
От каких геометрических размеров элеватора зависит коэффициент смешения?
Как влияет изменение перепада давлений в сопле элеватора на расход воды через отопительную установку?
Сопротивление отопительной установки.
ЛИТЕРАТУРА
Варфоломеев Ю.М., Кокорин О.Я. Отопление и тепловые сети: Учебник. – М.: ИНФРА – М, 2006. – 480 с.
2. Козин В.Е., Левина Т.А. и др. Теплоснабжение: Учебное пособие для вузов. М.: Высшая школа, 1980. - 408 с.
3. Соколов Е.Я. Теплофикация и тепловые сети. - М.: Энергоатомиздат, 1982. - 360 с.
studfiles.net
Подбор элеватора для системы отопления здания
⇐ ПредыдущаяСтр 2 из 4Следующая ⇒Расход тепловой энергии на отопление здания численно равен тепловым потерям, которые не могут компенсировать дополнительные теплопоступления от солнечной радиации, электротеплового оборудования, человека и т. п.
Максимальный расчетный расход тепловой энергии на отопление по укрупненным показателям при установившемся тепловом режиме здания определяется по следующей зависимости [4, С. 141]:
| , , | (1) |
где - коэффициент, учитывающий тепловые затраты на инфильтрацию наружного воздуха в общественные и промышленные здания, ;
- поправочный коэффициент к отопительной характеристике, зависит от расчетной температуры наружного воздуха;
- удельная отопительная характеристика здания, , принимается по табл. 1.7, 1.10 и 1.11 [4, С. 23–28];
- строительный объем здания, ;
- средняя температура воздуха в отапливаемом здании, ;
- расчетная температура наружного воздуха, .
Поправочный коэффициент с некоторым округлением можно определить по табл. 1.8 [4, С. 23] или формуле:
| . | (2) |
В соответствии с табл. 1 [5, С. 2] расчетная температура наружного воздуха для г. Вологды составляет . Тогда по выражению (2) поправочный коэффициент к удельной отопительной характеристике будет равен:
.
Расчетная температура внутреннего воздуха по данным [4, С. 22] при температуре наружного воздуха принимается равной .
Удельная отопительная характеристика жилого здания для строительного объема здания по табл. 1.7 [4] составит .
Тогда с учетом полученных данных найдем максимальный расход теплоты на нужды отопления жилого здания при по уравнению (1):
.
Элеваторы предназначены для снижения температуры воды, поступающей из тепловой сети в местную систему, до необходимой температуры [4]. Элеватор состоит из сопла, камеры всасывания, камеры смешения и диффузора. Наиболее совершенен по конструкции элеватор ВТИ–теплосети Мосэнерго, основные типоразмеры которого приведены в таблице по данным [4, С. 72].
Таблица
Основные размеры элеваторов конструкции ВТИ–теплосети Мосэнерго, мм
| Номер элеватора | L | A | l | d | D | D1 |
Основной характеристикой элеватора является коэффициент смешения , показывающий отношение расхода подмешиваемой (обратной от системы отопления) воды к расходу горячей воды, поступающей из тепловой сети:
| , | (3) |
где - расчетный расход воды в местной системе отопления, ;
- расчетный расход сетевой воды, .
Составим уравнения теплового баланса элеваторного ввода:
или .
Если из последнего выражения слева и справа от знака «равно» вычесть единицу, то получим расчетное выражения (3):
или .
Таким образом, коэффициент смешения (3) может быть выражен через температуры смешиваемой воды:
| . | (4) |
Для рассматриваемого случая коэффициент смешения будет равен:
.
С целью создания расчетного коэффициента смешения минимальная разность напоров в подающем и обратном трубопроводах перед элеватором (без учета гидравлического сопротивления трубопроводов, оборудования, приборов и арматуры до места присоединения элеватора) должна составлять [2, С. 19]:
| , , | (5) |
где - потери напора в системе отопления после элеватора при расчетном расходе воды, .
Таким образом, минимальный располагаемый напор для нормальной работы элеватора по формуле (5) будет равен:
.
Необходимый располагаемый напор , , перед водоструйным элеватором можно также определить по номограмме [4, С. 73].
От качества изготовления элеватора зависит надежность его работы. Поэтому при изготовлении элеватора следует тщательно следить за соосностью сопла и камеры смешения, за наличием фасонного фланца на входе воды в элеватор, а также за качеством внутренней поверхности сопла и камеры смешения элеватора, поверхность которых должна быть отшлифована.
Элеватор выбирают в зависимости от размера диаметра камеры смешения (горловины), который равен:
| , , | (6) |
Диаметр горловины водоструйного элеватора , , а также номер элеватора можно подобрать по номограмме [4, С. 74].
Расчетный расход теплоносителя из системы централизованного теплоснабжения необходимый на нужды водяного отопления здания, находится через уравнение теплового баланса [2, С. 17]:
| , , | (7) |
где - удельная массовая теплоемкость воды, .
Тогда с учетом формулы (7) массовый расход теплоносителя из тепловой сети на нужды водяного отопления жилого здания составит:
.
В итоге диаметр горловины элеватора по соотношению (6) равен:
.
При выборе номера элеватора по расчетному диаметру камеры смешения следует брать стандартный элеватор с ближайшим меньшим диаметром смешения, так как завышенный диаметр камеры снижает КПД элеватора.
В любом случае с учетом таблицы принимаем элеватор ВТИ–теплосети Мосэнерго №1 (рис. 5) с диаметром камеры смешения .
Диаметр сопла элеватора можно определить по формуле [2, С. 19]:
| , , | (8) |
где - располагаемый напор перед элеватором.
Диаметр сопла водоструйного элеватора , , также можно подобрать по номограмме [4, С. 75].
Рис. 5 – Схема стального водоструйного элеватора типа ВТИ-теплосети Мосэнерго №1
По результатам построения пьезометрического графика (графика напоров тепловой сети) располагаемый напор перед элеватором . Тогда диаметр сопла элеватора, согласно уравнению (8), равен:
.
Диаметр сопла следует определять с точностью до десятых долей миллиметра с округлением в меньшую сторону и принимать не менее . Если напор превышает напор , определенный по формуле (5), в два раза и более раза, а также в случае, когда диаметр сопла, определенный по формуле (8), получается менее , избыток напора следует гасить регулирующим клапаном или дроссельной диафрагмой, устанавливаемыми перед элеватором.
Диаметр отверстия диафрагмы должен определяться по формуле:
| , , | (9) |
где - избыточный напор, гасимый дроссельной диафрагмой, .
В рассматриваемом случае (условие не выполняется) и (условие выполняется). Максимальный требуемый напор перед элеватором по условию должен быть равен . Тогда избыточный напор составит .
Диаметр отверстия дроссельной шайбы для нормальной работы водоструйного элеватора по формуле (9) составит (округляют до десятых миллиметров в меньшую сторону с целью увеличения избыточного напора):
.
mykonspekts.ru
Методика расчета и наладка элеваторов и элеваторных узлов « Элеваторы
В настоящее время большинство систем отопления подключены к элеваторной схеме. В то же время опыт показывает, что многие люди не очень хорошо понимают принципы элеваторных компонентов. В результате, эффективность систем отопления не всегда эффективно. При нормальной температуре, температура охлаждающей жидкости из квартиры и дома, либо слишком низкая или слишком высокая. Этот эффект можно наблюдать не только в неправильной конфигурации элеваторов, но большинство проблем, возникающих по этой причине. Таким образом, расчет и настройка элеваторов устройство должно быть уделено наибольшее внимание.Расчетный диаметр шеи элеватор, мм, определяется по формуле:
Где:GP — Проектирование сетей поток воды, т / ч;USM — расчетный коэффициент смешения силоса;ч — потери напора в системе отопления на расчетный расход смешанной воды, мЕсли одноразовые голову к элеватору строго соответствует стоимости, определяемой по формуле:
Нз = 1,4 ч (1 + USM) 2 (2)
Где:ч — потери напора в системе отопления при расчетной скорости потока охлаждающей жидкости, м;USM — рассчитывается соотношение смешивания elvatora;Это необходимый диаметр сопла, мм, определяется по формуле:
или:
Как правило, одноразовые голову к элеватору более или менее определяется по формуле (2) и диаметром сопла рассчитывается на основе тушения условиях одноразовых голове. В этом случае диаметр сопла, мм, определяется по формуле:
Где:H — одноразовые напор, мДля того, чтобы избежать вибрации и шума, который обычно происходит при работе под давлением в элеватор, в 2 — 3 раза выше, чем хотелось бы, некоторые из рекомендуемых давления для тушения газа диафрагмы, установленной перед монтажом труб к элеватору. Более эффективный способ — установить контроль потока на элеваторе, который будет наиболее эффективно настроить и эксплуатировать элеватор устройства.При выборе количества элеваторов на расчетный диаметр горловины следует выбирать стандартный элеватор до ближайшего меньшего диаметра шеи, так как диаметр завышенным приводит к резкому снижению эффективности работы элеватора.Диаметр сопла должны быть определены с точностью до десятой доли миллиметра, округляется вниз. Диаметр сопла для предотвращения засорения не должна быть менее 3 мм.При установке элеватора в группу небольших зданий его количество определяется по максимальной потери давления в сети после распределителя элеватора и системы отопления для самого неблагоприятно расположенного потребителя, которые должны быть приняты с К = 1.1. В то же время перед каждой системы отопления здания для установки диафрагмы газ, рассчитанной на гашение избыточного давления при номинальном расходе смешанной воды.После расчета и установке элеваторов необходимо доработать ее и настроить.Корректировки должны быть сделаны только после выполнения всех ранее разработанных мер регулирования.Прежде чем приступить к настройке системы отопления должны быть снабжены автоматическими устройствами работ, предусмотренных в разработке мер для поддержания заданного гидравлического режима и безаварийной работы источника тепловых сетей, насосных станций и подстанций.Регулировка системы центрального отопления начинается с фиксации фактического давления воды в системах отопления при работе с сетью насосы, рассчитанные в соответствии с режимом, а также поддержание тепла обратном коллекторе источника указанного давления.При сравнении фактических пьезометрический графа с заданным появляются значительно увеличили потери напора на участках, чтобы определить их причину (операционные перемычки не полностью открыть клапан, расхождение с принятыми диаметр трубы гидравлические расчеты, препятствия и т.д.) и принять меры по их устранению.В некоторых случаях, невозможность устранения причин чрезмерной по сравнению с расчетом потерь напора, такие как диаметр труб, занижены, можно сделать путем изменения гидравлического давления режима путем изменения сетевых насосов, так что давление на одноразовые тепла Входы потребителей в соответствии с расчетными.Регулировка систем отопления с грузом горячей воды, для которых гидравлических и тепловых режимов были рассчитаны с учетом соответствующих регуляторов тепла входов, проведенного функционирования работы этих регуляторов.Корректировка расхода тепла и конкретные теплопотребляющих устройств, основанных на проверке соответствия фактических расходов воды рассчитывается. В этом случае рассчитывается ставка среднего течения воды в потреблении тепла или теплопотребляющем устройство, которое предоставляет данный температурный график. Соответствует необходимый поток проектирования для создания внутренней температуры дизайн для площади поверхности в соответствии с установленными отопления требуется.Степень соответствия фактического расхода определяется расчетным понижением температуры воды в системе, либо в отдельном устройстве теплопотребляющем. В этом случае фактическая температура воды в сети не должно отклоняться от графика более чем на 2 ° C. Разница температур недооценен указывает чрезмерное потребление воды и, следовательно, завышенным отверстия диафрагмы газ или сопла. Чрезмерное падение температуры указывает слишком низкой скорости потока и, следовательно, недооценивается газ родила диаметр отверстия или насадки.Соответствие фактического потребления сеть воды рассчитывается при отсутствии приборов учета (счетчиков) с достаточной для практических целей точностью определяется:потребления тепловой энергии для систем, подключенных к сети с помощью элеватора или подмешивающий насос, в соответствии с формулой
Где:у = Gf / GP — отношение фактической потребляемой мощности воды, подаваемой в систему отопления, в селение;t’1, t’3 и Т2 — измеряется по тепловой мощности температура воды, соответственно, в поток, смешанный и обратная ° С;T1, T2 и T3-температура воды, соответственно, в поток, смешанный, и обратный график температуры фактической температуры наружного воздуха, ° С;t’v и ТВ — фактической и предполагаемой температуры воздуха в помещении;Для систем теплопотребления жилых и офисных зданий, которые подключены к сети без тепловой устройств шунта, а также для приборов отопления и рециркуляции калориферных установок следующим образом:
Для отопления и калориферных вентиляционных установок, унося наружного воздуха и потребления тепла для систем промышленных зданий, ограждающих конструкций, которая не имеет большой емкости тепла, подключены к сети без тепловой устройств подмешивающих, а именно:
Там, где Ц — фактические температуры наружного воздуха.Скорректированная элеватор сопла и газа диафрагмой, расположенной перед системой, расчетной нагрузки при падении которого мала по сравнению с одноразовыми давление на входе в систему (не более 5-10%) определяется по формуле:
Где DH и DST — новые и исправлены существующие отверстия диаметром дросселя или отверстия, мм.Для систем потребления тепловой энергии и тепла, по оценкам, падение давления, которое является относительно велик по сравнению с одноразовыми давление в сети перед ними, скорректированный диаметр дроссельной диафрагмы:с возможностью определения фактических потерь напора в hф м, по формуле:
если вы не можете определить фактические потери давления в системе расчетной стоимости их л, м, по формуле:
где Н — одноразовые системы давление на тепло и потребления тепловой энергии. Значение л.с. взять на себя проектные данные, либо в соответствии с гидравлическим расчетом.Измерение температуры на тепло со стабильной температурой точки водозабора не отличается от той, которую дают температуру графика более чем на 2 гр. С.Замена сопла элеваторов и газ сделали диафрагмы при значениях 0,9> у> 1,15, если установленная площадь поверхности соответствует отопления, необходимые для поддержания в помещении около внутреннюю температуру.Если площадь поверхности нагрева фактически установлено отопительное оборудование не соответствует необходимым замену элеваторов и отверстие дросселя сопло должно быть сделано после анализа внутренней температуры в помещениях. Таким образом, в области чрезмерного потребления тепла поверхностей нагрева системы должны работать с относительной скоростью потока от <1, с недостаточным, должны быть сделаны дополнительные устройства теплопотребляющие установки.Если после замены элеваторов отверстия сопла или газ проверки внутренней температуры отапливаемого помещения показывает, что она отличается от оценивается более чем в 2 градусов, вы должны снова регулировать диаметр отверстия сопла или диафрагмы (9) — (11).Относительная скорость потока в этом случае рассчитывается по формуле.
Где:tв — усредненная замеренная температура воздуха в помещениях, гр.С;tв.р — расчетная температура воздуха в помещениях, °С;Тн — текущая температура наружного воздуха,°С.
В конце приводим некоторые параметры наиболее часто используемых типов элеваторов.
Стальной элеватор типа ВТИ — Теплосети Мосэнерго
Элеватор чугунный типа ВТИ — Теплосети Мосэнерго на Ру=9 кгс/см2
Элеватор чугунный типа ЭЧА на Ру=10 кгс/см2 № 1 и 2
Элеватор чугунный типа ЭЧА на Ру=10 кгс/см2 № 3-7
Основные размеры элеваторов чугунных типа ВТИ — Теплосети Мосэнерго, ЭЧА и 40С10бк-М:
| № | Диаметр камеры смешения d, мм | Общая длина L, мм | От фланца до центра подсоса l, мм | Диаметр патрубка подсоса, мм | Наружные диаметры присоединительных фланцев, мм | ||
| D | D1 | D2 | |||||
| Элеватор типов ВТИ — Теплосети Мосэнерго и 40С10бк-М | |||||||
| 1 | 15 | 425 | 90 | 51 | 145 | 160 | 160 |
| 2 | 20 | 425 | 90 | 51 | 145 | 160 | 160 |
| 3 | 25 | 625 | 135 | 70 | 160 | 195 | 180 |
| 4 | 30 | 625 | 90 | 51 | 145 | 160 | 160 |
| 5 | 35 | 625 | 90 | 51 | 145 | 160 | 160 |
| 6 | 47 | 720 | 180 | 100 | 195 | 215 | 215 |
| 7 | 59 | 720 | 180 | 100 | 195 | 215 | 215 |
| Элеватор типа ЭЧА | |||||||
| 1 | 15 | 425 | 90 | 32 | 150 | 165 | 165 |
| 2 | 15 | 425 | 90 | 32 | 150 | 165 | 165 |
| 3 | 25 | 625 | 135 | 44 | 165 | 200 | 185 |
| 4 | 30 | 625 | 135 | 44 | 165 | 200 | 185 |
| 5 | 47 | 625 | 135 | 44 | 165 | 200 | 185 |
| 6 | 47 | 720 | 180 | 72 | 200 | 220 | 220 |
| 7 | 59 | 720 | 180 | 72 | 200 | 220 | 220 |
elevator66.ru
Коэффициент - смешение - Большая Энциклопедия Нефти и Газа, статья, страница 2
Коэффициент - смешение
Cтраница 2
Величина снижения коэффициента смешения будет зависеть от того, как велик гарантированный перепад давлений перед элеватором и какой в силу этого коэффициент смешения обеспечивает элеватор при отключенном центробежном насосе. [16]
Такое понижение коэффициента смешения фактически уже имеет место в протяженных двухтрубных тепловых сетях при значительном падении в них температуры теплоносителя. [17]
В эксплуатационных условиях коэффициент смешения может быть определен измерением фактических температур воды в подающем трубопроводе сетевой воды и в подающем и обратном трубопроводах системы отопления. [18]
В слое смешения коэффициент смешения постоянен. [19]
Поэтому при определении коэффициента смешения по различным ингредиентам по формуле Фролова получаются различные значения f для одного и того же створа, чего в действительности не может быть. [20]
При всех определениях коэффициента смешения следует учитывать тепловую инерцию ртутных термометров, которые нужно предварительно протарировать. [21]
С целью повышения коэффициента смешения применяем рассеивающий фильтрующий струйный выпуск конструкции К. В. Иванова-позволяющий приблизить створ смешения очищенной воды практически к створу самого выпуска. [22]
Уменьшение или увеличение коэффициента смешения достигается путем изменения сечения отверстия сопла. [24]
Корреляционное отношение между коэффициентом смешения и параметром Re при этом составляет 0 79, что свидетельствует о достаточно тесной связи между переменными. [25]
Иногда не удается увеличить коэффициент смешения из-за повышенного сопротивления отопительной системы. Проверка сопротивления системы позволяет выявить места засоров системы и места с повышенным сопротивлением по причине недоброкачественного монтажа, а также более точно проверить правильность выбранного номера элеватора и размера сопла. Проверка потерь давления в системе ( сопротивления системы) производится при помощи стеклянного дифманометра, приключаемого к подающей и обратной трубам отопительной системы. [26]
Однако в противоположность ламинарному режиму коэффициент смешения при турбулентном течении является неизвестной функцией скорости. Следовательно, необходимо уравнение, описывающее турбулентные флуктуации в жидкости. Для этого выдвинуты различные феноменологические теории турбулентности. Перед тем как перейти к рассмотрению этих теорий, следует отметить, что все они далеко не полны и не позволяют объяснить многие явления, сопутствующие турбулентному течению. [27]
На рис. 2.13 приведена зависимость коэффициента смешения при замещении цементного раствора водой, которая может использоваться в качестве буферной жидкости. [28]
При двухтрубных системах отопления повышение коэффициента смешения против расчетного даже в широких пределах улучшает распределение циркулирующей воды и благодаря запасу в теплоотдаче нагревательных приборов не приводит к недогреву помещений. Поэтому для двухтрубных систем всякое повышение коэффициента смешения против расчетного весьма желательно. Такие коэффициенты смешения, особенно для крупных зданий, конечно, возможны лишь при насосном смешении. [29]
Общепринятой или рекомендуемой методики определения коэффициента смешения пластовой воды и фильтрата бурового раствора не имеется. Поэтому прискважинная зона моделируется приближенно в зависимости от целей исследования. Так, например, для определения коэффициента смешения в водоносном пласте необходимо следующее. [30]
Страницы: 1 2 3 4
www.ngpedia.ru
Коэффициент смешения воды - Энциклопедия по машиностроению XXL
Отношение количества подмешиваемой воды Gj к количеству воды, поступающей из подающей линии теплосети, Gi называется коэффициентом смешения. 172 [c.172]Зная коэффициент смешения, можно определить количество подмешиваемой воды и количество воды, поступающей в отопительную систему. [c.173]
Пример. Количество воды, поступающей из подающей линии теплосети, Gi=10 ж /ч коэффициент смешения и=2,2. Количество подмешиваемой воды [c.173]
Чтобы обеспечить нормальную работу смесительного устройства, необходимо иметь определенную разность давлений в тепловом пункте. При гидравлическом сопротивлении отопительной системы до 1 и коэффициенте смешения и = 2,2 разность давлений должна быть равна около 10 м.. Уменьшение разности давлений в тепловом пункте приводит к снижению расхода воды в системе, а следовательно, к ухудшению ее работы. Увеличение отверстия сопла приводит к снижению коэффициента смешения. Если прикрыть задвижку за элеватором, то увеличится сопротивление системы и уменьшится коэф-174 [c.174]
Во избежание закипания трубок подогревателей отопительные системы, работающие от подогревателей рекомендуется заполнять и подпитывать водой из сети, учитывая расход ее по специально для этой цели установленному водомеру. Включение циркуляции производится открытием задвижки яа подающем трубопроводе. Если сопло элеватора подобрано правильно, то смешение горячей и обратной воды, соответствующее расчетному, легко установить. Если коэффициент смешения получается менее расчетного, надо заменить сопло другим с меньшим диаметром выходного отверстия. Необходимый диаметр нового сопла можно определить по формуле [c.278]Под коэффициентом смешения понимается отношение расхода подмешиваемой воды к расходу воды из тепловой сети, т. е, поступающей в сопло элеватора. Необходимый коэффициент смешения и элеватора проще всего определять по температурам сетевой и местной воды при расчетных температурах наружного воздуха [c.56]
Как показывает практика, большинство отопительных систем удовлетворительно работает лишь с завышением расхода воды не менее чем на 15—25%- Обеспечение необходимых для этого высоких коэффициентов смешения требует наличия повышенных перепадов давления перед элеваторами (табл. 3-1). [c.57]
Известно, что имеющаяся в протяженных отопительных системах горизонтальная разрегулировка также требует увеличения расхода циркулирующей воды, и следовательно, увеличения разности напоров перед элеватором. Недоучет необходимого перепада давлений для нормальной работы элеватора приводит к пониженному коэффициенту смешения, перерасходу сетевой воды и тепла. [c.58]
Несмотря на несложность описанных испытаний, как правило, такие испытания при проектировании пе проводятся. А между тем они бы значительно уменьшили количество ошибок при проектировании присоединений потребителей, т. е. ошибок, которые требуют для своего устранения дополнительных работ. Хорошо, если эта работа будет заключаться в замене сопла или элеватора. Во многих случаях это заканчивается подключением к элеватору центробежного насоса. Именно но этой причине в Московской теплосети был установлен при подключении зданий с котельными порядок обязательного подключения установленных циркуляционных насосов, которые включаются при неудовлетворительной работе элеватора. Отсутствие данных как о фактических потерях напора в отопительных системах, работавших от котельных, так и о необходимых коэффициентах смешения из-за завышенной теплоотдачи нагревательных приборов и плохой регулировки заставляет многие эксплуатационные организации требовать при проектировании присоединений увеличения нормативного коэффициента смешения на 15—25%. При графике 150—70° С это дает повышение расхода циркулирующей воды на 10—15% и требует увеличения разности напоров перед элеватором на 3—6 м. Таким образом, необходимая разность напоров перед элеватором при графике сети 150—70° С и потере напора в местной отопительной системе 1 м возрастает с учетом всего вышесказанного до 12—15 м. [c.59]
Некоторое расширение границ использования схем присоединения с элеватором может дать увеличение температурного перепада в отопительных системах. Как указывалось в гл. 1, в настоящее время это делается за счет поднятия расчетной температуры подаваемой в систему отопления воды. Так, при нижней разводке систем эта температура при открытой установке радиаторов и конвекторов может быть повышена до 105° С, а при бетонных отопительных панелях — до ПО—115°С. Необходимый коэффициент смешения при этом составит соответственно 1,3 и 1,0—0,8. [c.60]
Снижение расчетной температуры обратной воды из систем отопления также снижает необходимый коэффициент смешения и, следовательно, необходимый перепад давлений перед элеватором. Так, в системах, разработанных в Академии коммунального хозяйства (см. гл. 1), при Тз = 95°С и Т2 = 50°С коэффициент смешения снижается до 1,2. Во всех этих случаях весьма важно, чтобы системы обеспечивали равномерный прогрев всех нагревательных приборов без увеличения расчетного расхода циркулирующей воды. [c.60]
Установка центробежного насоса на вводе с нормально работающим элеватором позволяет при включении насоса получить значительное повышение коэффициента смешения и тем самым снизить температуру подаваемой в систему воды. [c.67]
Снижение температуры сетевой воды перед калорифером может производиться с помощью обычного элеватора. Коэффициент смешения элеватора может устанавливаться с учетом фактического режима давлений и температур в тепловой сети. [c.71]
Зная расчетный расход тепла па отопление Q o, расчетные температуры наружной тепловой сети и местной отопительной системы т ь г г, г з, легко определить расчетные расходы сетевой и местной воды, а также расчетный коэффициент смешения. [c.271]
Если отопительная система работает на смешанной воде, то необходимо отрегулировать коэффициент смешения. Это весьма несложно сделать при насосном смешении путем простого манипулирования регулировочной задвижкой. Обычно при элеваторном смешении этот процесс протекает значительно сложнее. Как показывает опыт, обычно сопло в элеваторе, размер которого был определен проектом, в дальнейшем заменяется другим. Замена сопла вызывается разными причинами. Весьма часто установленное по проекту сопло не обеспечивает расчетного коэффициента смешения. Причина — неточность изготовления проточной части элеватора либо завышенное (против проекта) сопротивление местной отопительной системы. [c.272]
При двухтрубных системах отопления повышение коэффициента смешения против расчетного даже в широких пределах улучшает распределение циркулирующей воды и благодаря запасу в теплоотдаче нагревательных приборов не приводит к недогреву помещений. Поэтому для двухтрубных систем всякое повышение коэффициента смешения против расчетного весьма желательно. Протяженные двухтрубные отопительные системы (в крупных зданиях) хорошо работают при коэффициентах смешения, доходящих до 3,5—4,0. Такие коэффициенты смешения, особенно для крупных зданий, конечно, возможны лишь при насосном смешении. [c.273]
Значительно большая гидравлическая устойчивость однотрубных систем отопления по сравнению с двухтрубными не дает оснований к резкому завышению количества циркулирующей воды в системе отопления. Противодействующим фактором в этих системах также является так называемая температурная разрегулировка, связанная с изменением температур воды в системе по мере ее охлаждения в нагревательных приборах. Всякое изменение расхода воды против расчетного изменяет темп снижения температуры воды по стоякам системы и тем нарушает расчетную теплоотдачу нагревательных приборов. Поэтому увеличение коэффициента смешения для однотрубных систем отопления может преследовать только цели компенсации возможного снижения расхода сетевой воды при эксплуатации сетей. Если коэффициент смешения элеватора получен больше необходимого, то его снижение до нормы может быть легко получено путем увеличения сопротивления отопительной системы прикрытием любой из задвижек. [c.273]
Пример. Фактический коэффициент смешения элеватора ф = = 1,5 при диаметре сопла й ф = 8,5 мм. Разность напоров перед элеватором при фактическом напоре при сопле, d = 8,5 мм АНф = 7 м, при нормальном напоре Д// орм = 20 м. Определить необходимый диаметр сопла при коэффициенте смешения и = 2,5. Необходимый расход воды 1,6 т/ч [c.275]
Так как точность замера температур воды термощупами не может превосходить обычно 1,0° С, то желательно проверку горизонтальной регулировки системы производить при перепаде температуры в стояке не менее 20 град. Для этой цели можно на несколько часов снизить расчетный расход циркулирующей воды в отопительной системе, например уменьшение.м коэффициента смешения. Подрегулировка расхода может производиться кранами на стояках. [c.277]
Как отмечалось ранее ( 1-3), исправление обнаруженных дефектов в вертикальной регулировке однотрубных систем возможно путем изменения расхода сетевой воды и коэффициента смешения. [c.278]
В результате наладки для эксплуатационников должна быть составлена режимная карта, в которой должны быть указаны максимальная тепловая нагрузка, расчетные температуры сетевой и местной воды, расход сетевой воды и расчетный, рекомендуемый коэффициент смешения, номер элеватора и диаметр сопла (или характеристика центробежного насоса), перепад давлений перед элеватором или насосом, результаты замеров температур воды по обратным стоякам. [c.279]
Величина о) определяется по формуле (4.68), где Wk — эквивалент расхода сетевой воды, поступающей в элеватор или другое смесительное устройство, Дж/(с-К) и — коэффициент смешения (инжекции). [c.330]
Действительно, при присоединении жилых домов и их систем отопления к тепловым сетям всегда получается, что отдельные дома работают при коэффициентах смешения намного ниже расчетных, что соответственно обусловливает для них и более высокие значения температур воды. [c.18]
Температура поступающей при этом в систему отопления воды может быть найдена из равенства, определяющего коэффициент смешения [c.18]
Требуемое в этом случае уменьшение коэффициента смешения, которое должно быть принято по среднесуточному расходу воды, может быть найдено из равенства [c.55]
Так, например, если бы при проведении измерений температуры воды в тепловых сетях работающих по температурному графику с максимальной температурой воды 150° С, оказалось, что у какого-либо абонента эта температура (вследствие смешения этой воды с обратной водой из системы отопления) снизилась со 100 до 95° С, то для нормальной работы всех последующих систем отопления их коэффициент смешения должен был бы быть уменьшен. Размер этого уменьшения может быть найден следующим образом. [c.55]
Уменьшение на вводе коэффициента смешения по сравнению с расчетным требует подачи абоненту повышенного расхода воды, который может быть найден решением следующего равенства [c.56]
Та же задача может быть решена и без изменения коэффициента смешения, но при большем увеличении расхода сетевой воды. [c.57]
Во втором варианте по полученному результату требуется увеличение расхода сетевой воды в размере 76%, тогда как в первом варианте это увеличение расхода сетевой воды было равно 9%. Совершенно очевидно, что второй вариант без изменения коэффициента смешения может быть использован в весьма редких случаях. [c.58]
До настоящего времени такие двухтрубные сети проектируются, как правило, с элеваторным присоединением отопительных потребителей. Это вынуждает независимо от экономической целесообразности ограничивать высшую температуру воды в тепловой сети 150° С, хотя уже при такой температуре из-за повышенного коэффициента смешения элеваторных узлов приходится предусматривать большие напоры на вводах (до 12—18 м). Повышение напоров приводит к снижению эффективности схемы, так как означает перерасход электроэнергии на перекачку теплоносителя. Отсюда возникли различные предложения о присоединении последних потребителей сети по независимой схеме, через теплообменники или через смесительные насосные узлы. Трудность заключается в определении понятия последних потребителей, так как в правильно рассчитанной идеальной тепловой сети все напоры гасятся соответствующим вы- [c.119]
В двухтруб1ных отопительных системах равномерность прогрева нагревательных приборов улучшается с увеличением расхода воды в отопительной системе, что может быть достигнуто путем повышения коэффициента смешения. Однако во избежание частых смен сопел необходимо производить подбор диаметра сопла, исходя из использования устойчиво располагаемого перепада давления на вводе, при нормальном расходе сетевой воды. В тех случаях, когда можяо определить, что рас-278 [c.278]
Увеличение расхода циркулирующей в системе воды наиболее правильно получить путем увеличения (против нормы) коэффициента смешения, однако для этого при обычно устанавливаемых для смешения элеваторах необходимо иметь весьма значительную разность давлений на тепловом пункте. Повышение расхода циркулирующей воды в системе отопления в 1,4 раза, как это было сделано в примере с местной котельной, требует увеличения напора перед элеваторрм более чем в 3 раза, что невозможно для большинства тепловых пунктов. [c.28]
Однако, как уже указывалось выше, большгшство отопительных систем имеет завышенную теплоотдачу нагревательных приборов. Для устранения перегрева отапливаемых помещений в этих случаях необходимо соответствующее понижение температур воды в системе и, следовательно, повышение коэффициента смешения. Так, например, по расчетам инж. Е. А. Белинкого [Л. 2] температуры и расходы воды в однотрубной системе с присоединением нагревательных приборов по схеме свер-50 [c.56]
Приведенные примеры говорят о том, что нормативный коэффициент смешения элеватора, определяемый по расчетным температурам тепловой сети и отопительной системы, как правило, меньше необходимого. Исключение составляют здания с непросушенньши стенами, с большой воздухопроницаемостью оконных переплетов и пр., в которых тепловы.е потери могут значительно превосходить расчетные. В этих исключительных с.тучаях может быть необходимо, особенно в первый год их эксплуатации, даже снизить коэффициент смешения и одновременно соответственно увеличить расход воды из тепловой сети. Во всех остальных случаях расчетный коэффициент смешения должен быть увеличен. Точная его величина может быть найдена после определения теплоотдачи установленных нагревательных приборов. [c.57]
При графике тепловой сети 150—70° С расход сетевой воды на отопление составит 12,5 г/ч на 1 Гкал1ч и расход подмешиваемой воды 27,5 т/ч. Включение насоса по схемам 3-5,6 и s с перекачкой сетевой и подмешиваемой воды 40 т/ч увеличивает, таким образом, подачу насоса на 45%. Однако фактическое увеличение подачи насоса будет меньше, так как коэффициент смешения поддерживается на 15—25% выше расчетного. [c.64]
Основное значение пунктов состояло в том, что они экспериментально подтверждали возможность расчета наружных тепловых сетей при закрытой схеме теплоснабжения на среднюю, а не максимальную нагрузку горячего водоснабжения. При этом расход циркулирую щей воды в отопительных системах сохранялся постоян ным как по часам суток, так и в отопительном сезоне что было особенно важно для двухтрубных систем отоп ления. Снижался коэффициент смешения в элеваторах что компенсировало увеличение потерь напора в тепло БОМ пункте из-за последовательного включения подогре вателя горячего водоснабжения. [c.90]
Установив перед элеватором определенную выше разность давлений, нужно проверить при установленном в элеваторе проектном размере сопла расход сетевой воды и получаемый коэффициент смешения. Если они совпадают с необходимыми, то можно непосредственно перейти к проверке прогреваемости всех нагревательных приборов и необходимой регулировке стояков и приборов. Так же следует поступить и в том случае, если фактические разность давлений и расход сетевой воды равны норме, а фактический коэффициент смешения больше нормального. [c.274]
Обрабатываемая вода по трубопроводу 1 подается в воздухоотделитель 2 и далее через несколько распределительных труб 3, заканчивающихся соплами 4, поступает в нижнюю часть осветлителя. Сюда же по самостоятельному трубопроводу 15 насос-дозатор подает раствор коагулянта. Смешение воды и реагента достигается тангенциальным вводом воды через сопла, придающим ей вращательное движение последнее далее гасится несколькими вертикальными смесительными перегородками 5 с отверстиями диаметром 100—150 мм. Выделяющийся осадок поддерживается водой во взвешенном состоянии и образует контактную среду. Максимальный уровень осадка располагается обычно на 1,4—1,6 м ниже верхней сборной (или, иначе, распределительной) решетки 9. Между верхней границей взвешенного осадка и сборной решеткой располагается защитный слой осветленной воды, называемый также зоной осветления. Основная часть обрабатываемой воды, пройдя слой взвешенного осадка и защитную зону, освобождается от взвеси и, пройдя отверстия распределительной решетки, поступает в сборный кольцевой желоб 10. Из желоба вода сливается в распределительное устройство 13 и затем отводится из осветлителя по трубе 14 в промежуточный резервуар. Назначение сборной решетки — повысить степень равномерности распределения воды по поперечному сечению осветлителя (что достигается достаточно большим количеством отверстий малого диаметра, примерно 10—18 мм, и повышенными скоростями пропуска воды через отверстия 0,2—0,3 м сек без учета сжатия струи) и тем самым увеличить коэффициент объемного использования осветлителя. Меньшая часть воды из верхней части взвешенного осадка вместе с содержащимися в ней частицами осадка поступает в шламоуплотнитель 7 через окна 6 в его стенках по кольцевому пространству, образованному стенкой шламоуплотнителя и стенкой стакана 8. (При больших диаметрах осветлителя применяется также сбор шлама с помощью нескольких шламоприемных труб, имеющих окна в стенках.) [c.50]
Хг2 — температура сетевой воды в обратном трубопроводе после подогревателя горячего водоснабжения, °С та.п = 0,5(тс+Т02) — средняя температура нагревательных приборов систем отопления, °С тк=0,5(т1-ь + Т02) —средняя температура поверхности яагрева калориферов, С /р — температура горячей воды, поступающей в местную систему горячего водоснабжения, °С 4 — температура холодной воды, поступающей и местную систему горячего водоснабжения (в закрытых системах), °С — температура местной воды после нижней ступени двухступенчатого подогревателя горячего водоснабжения при произвольном расходе теплоты на горячее водоснабжение, °С о, йв, kr — коэффициенты теплопередачи нагревательных приборов систем отопления, калориферов и подогревателей горячего водоснабжения, Вт/(м -К) и — коэффициент смешения (инжекции) элеватора— отношение расхода инжектируемой к расходу рабочей воды п— длительность работы отопительных систем в течение суток, с/сут или ч/сут. [c.329]
Если начальную температуру в системах отопления поднять до 110 С, а конечную снизить до 50° С и при этом даже уменьш ить предельно допуст(Имый коэффициент смешения в элеваторных узлах до- 2, то предельно возможная начальная температура. воды в тепловых сетях может быть определена, из. следующего р.авенства [c.12]
Сохранить для однотрубных систем отопления начальную температуру воды применением соответствующего коэффициента смешения возможно, но сохранить на прежнем уровне температуру воды по выходе ее из систем отопления не представляется возможным, так как это привело бы к сок,раще,н ию расхода сетевой воды в системе горячего водоснабжения и, следовательно, к образованию остатка сетевой воды. Для того чтобы остатка не было, необходимо было бы чрезмерное завышение начальной температуры воды в тепловых сетях, которое оказалось бы практически либо невозможным, либо нерентабельным кроме того, не следует забывать, что повышение обратной температуры воды в системах отопления снижает расход сетевой воды в системах горячего водоснабжения. [c.40]
Полученный результат показьшает, что прй понижении температуры теплоносителя и сохранении коэффициента смешения неизменным удовлетворение абонента (Необходимым количеством тепла может быть получено значительно большим увеличением расхода воды по сравнению с первым вариантом, при котором коэффициент смешения изменялся. [c.58]
В последней схеме следует обратить внимание на то. что р элеватор поступает только часть сетевой воды, поскольку какое-то 1Количество этой воды на правляется еще и в. водоводяной подогреватель. Это приведет к тому, что элеватор в этой схеме будет работать в более тяжелых условиях по сравнению с ранее рассмотренными схемами, тем более что и гидравлическое сопротивление такой схемы будет увеличенным за счет дополнительного сопротивления самого подогревателя. Получающийся при этом коэффициент смешения можно определить из следующего равенства, в котором для упрощения температура греющей воды после подогревателя принимается равной температуре воды после системы отопления [c.61]
Полученный результат показывает, что при увеличении количества сетевой воды, направляемой в подогреватель, и соответственном уменьшении ее в элеваторе коэффициент смешения в элеваторном узле быстро повышается, т. е. применение рассматриваемой схемы присоединения целесообразно только при направлении в подогреватель относительно небольшого количества ([c.62]
mash-xxl.info
